西南油气田分公司高含硫化氢天然气井井口失控后井口点火程序,井口失控现象包括( ) ①防喷器无法关闭井口 ②套管头刺漏 ③防喷器刺漏或爆裂 ④内防喷工具失效

某井用密度为1.25g/cm3 的盐水压井液钻磨灰塞，发生溢流前，测得低泵速泵压（循环立管压力）为10MPa，随后继续钻磨灰塞三小时，该井发生溢流立即关井，记录关井立压为4.57MPa，经计算要用1.35g/cm3盐水压井液才能将井压稳,试计算终了循环立管压力（ ）MPa

某井用密度为1.25g/cm3的盐水压井液钻磨灰塞，发生溢流前，测得低泵速泵压（循环立管压力）为10MPa，随后继续钻磨灰塞三小时，该井发生溢流立即关井，记录关井立压为4.57MPa，经计算要用1.35g/cm3盐水压井液才能将井压稳,试计算初始循环立管压力（ ）Mpa

某井磨鞋垂深3600m，使用工作液密度1.35g/cm3，若此时环空流动阻力为3.0MPa，环空钻屑引起的液柱压力增加值为2.0MPa，求正常磨铣时磨鞋位置的压力（ ）Mpa

某井上部产层1700m处的破裂压力当量密度为1.85g/cm3，用148mm钻头，73mm钻杆，壁厚9mm（不考虑钻铤）,原压井液密度1.50g／cm3，钻塞深度H为2800m时发生溢流，关井后测得立管压力Pd为2.5MPa，套管压力Pa为4.5MPa，井液循环池增加量ΔV为1.8m3，已知环空容积Va全井平均为11L/m，溢流前用压井排量为14L／s，测得相应立管压力为7.4MPa，用司钻法压井。试求.最大允许关井套压值（ ），g取9.8m/s2,安全附加密度值取0.15g/cm3

某井上部产层1700m处的破裂压力当量密度为1.85g/cm3，用148mm钻头，73mm钻杆，壁厚9mm（不考虑钻铤）,原压井液密度1.50g／cm3，钻塞深度H为2800m时发生溢流，关井后测得立管压力Pd为2.5MPa，套管压力Pa 为4.5MPa，井液循环池增加量ΔV为1.8m3，已知环空容积Va全井平均为11L/m，溢流前用压井排量为14L／s，测得相应立管压力为7.4MPa，用司钻法压井。试求所需新的重压井液密度（ ），g取9.8,安全附加密度值ρe取0.15g/cm3

某井上部产层1700m处的破裂压力当量密度为1.85g/cm3，用148mm钻头，73mm钻杆，壁厚9mm（不考虑钻铤）,原压井液密度1.50g／cm3。钻塞深度H为2800m时发生溢流，关井后测得立管压力Pd为2.5MPa，套管压力Pa为4.5MPa，井液循环池增加量ΔV为1.8m3，已知环空容积Va全井平均为11L/m，溢流前用压井排量为14L／s，测得相应立管压力为7.4MPa，用司钻法压井，试求地层压力（ ）MPa，g取9.8,安全附加密度值取0.15g/cm3

某井上部产层1700m处的破裂压力当量密度为1.85g/cm3，用148mm钻头，73mm钻杆，壁厚9mm（不考虑钻铤）,原压井液密度1.50g／cm3，钻塞深度H为2800m时发生溢流，关井后测得立管压力Pd为2.5MPa，套管压力Pa为4.5MPa，井液循环池增加量ΔV为1.8m3，已知环空容积Va全井平均为11L/m，溢流前用压井排量为14L／s，测得相应立管压力为7.4MPa，用司钻法压井。试求侵入井内地层流体密度（ ）g/cm3，g取9.8,安全附加密度值取0.15g/cm3

某井套铣头垂深3350m，套铣桥塞，钻头处带一随钻压力仪，使用修井液的密度1.05g/cm3，测得套铣头处压力39.520MPa，若环空钻屑引起的液柱压力增加值为1.250MPa，求修井液在环空的流动阻力（ ）

某井磨鞋垂深3600m，使用修井液密度1.05g/cm3若此时环空流动阻力为P4.0MPa，环空钻屑引起的液柱压力增加值为2.0 MPa，立管内流动磨阻6.0MPa,求正常磨铣时的最低泵压（ ）Mpa

某井磨鞋垂深3600m，使用的修井液密度1.05g/cm3，若此时环空流动阻力为5.0MPa，环空钻屑引起的液柱压力增加值为2.0MPa，g取10，求正常磨铣时磨鞋位置的压力（ ）